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摘要:汶川地震的發生是對我國自1978年第一部建筑抗震設計規范頒布以來,也是對按各階段建筑抗震規范設計的建筑物抗震能力的檢驗。通過震害調查分析目前我國建筑抗震設計規范存在的問題,提出應適當提高低烈度抗震設防建筑“大震不倒”的設防水準,并考慮整體現澆樓板對結構“強柱弱梁”的影響,以及在建筑抗震設計規范中宜增加建筑結構倒塌分析及抗倒塌措施的建議。...

從汶川地震看提高建筑結構抗倒塌能力的必要性和可行性

蘇幼坡  張玉敏  王紹杰  徐建新

(河北理工大學,河北省地震工程研究中心,河北唐山063009)

引言

    2008512汶川 8級大地震造成直接經濟損失超過8400億元,人員傷亡和失蹤超過8萬人,房屋倒塌15578萬㎡;這是繼l976728日造成直接經濟損失l20多億元,死亡242469萬人,房屋倒塌6384m²的唐山78級大地震,32年后的又一次令世人觸目驚心的巨大地震災害。這兩次地震造成如此巨大損失的原因之一,是由于它們都發生在低烈度設防區,人們缺乏防震意識,災區大量的農村住宅和城鎮20世紀80年代以前的房屋均沒考慮抗震設防,根本經不起如此大的地震。

    我國第一部正式實施的建筑抗震設計規范是1978年頒布的《工業與民用建筑抗震設計規范》(TJ11-78)1989年經修訂后改名為《建筑抗震設計規范》(GBJ ll—89)2001年修訂頒布了《建筑抗震設計規范》(GB5001l-2001),由此可見我國在建筑設計中正式考慮抗震問題是從1976年唐山大地震后開始的。由于l978年以后我國大陸除汶川地震外,經過抗震設防的城鎮沒遭遇過9度及以上的地震烈度,汶川地震前經過抗震設防的建筑沒有經歷過大地震的考驗,通過對汶川地震中建筑震害的調查分析,可以為我國建筑抗震設計規范的修訂提供經驗及教訓。

一、提高低烈度抗震設防建筑大震不倒的設防水準

    我國抗震設計規范的設防目標是小震不壞,中震可修,大震不倒小震大致相當于設防烈度減15度,大震大致相當于設防烈度加l度。汶川地震后建筑震害調查表明,經過抗震設防、特別是在1990年以后設計建造的建筑表現良好,即使在極震區實際烈度高出設防烈度34度的情況下,大多數建筑受到中等至嚴重破壞,但不倒塌,實現了大震不倒的設防目標。表11952年以來發生在我國大陸地區造成死亡人數超過千人的地震災害的震中烈度統計,其共同特點是,震中實際烈度遠遠超過當地的設防烈度3度及以上,說明在67度低烈度設防區發生巨震”(高于設防烈度2度以上)的危險眭確實存在。

1 1952年以來中國大陸死亡千人以上的震中烈度統計

    表2是唐山地震時不同烈度區中多層磚房的震害統計。此數據是基于對唐山地區2285幢沒有經過抗震設防的多層磚房的震害調查得出的。從表2可見,在10度、ll度區中仍有32%和l82%多層磚房  沒倒塌;9度區中只有251%的房屋倒塌;小于9度未見多層磚房倒塌。雖然汶川地震剛過去6個月,還未  見不同烈度下房屋震害的統計數據,但據文獻7度設防實際烈度9度的都江堰市20世紀80年代經正規設計的建筑,但未考慮或未完善考慮抗震要求的磚混房屋震害調查,多層磚房的倒塌率為5%。

    上述震害調查說明,經過正規設計及建造的建筑,即使不考慮抗震設防,也可經歷8度地震作用而不倒塌;對于低烈度區遵循建筑抗震設計規范要求,經過正規設計及建造的建筑,完全可以達到9度不倒。

2唐山地區不同烈度區中多層磚房的震害

    由于目前的科學技術水平還不可能解決地震短臨震預報的問題;作為地震中長期預報的重要形式同時作為我國工程抗震設防的主要依據的地震動參數區劃圖,也存在相當大的不確定性;抗震設防目標中的大震不倒采用統一的設防烈度加1度的設防水準;我國的67度低烈度抗震設防區,實際地震災害危險性要較高烈度抗震設防區高,這從50多年來我國地震災害的實際狀況不難看出。所以應適當提高67度區的大震不倒的設防水準,參考唐山、汶川地震的震害經驗,提高到“9度不倒是可行的。

    實現低烈度區9度不倒可以通過增強建筑結構的抗震措施實現,例如對于砌體房屋可通過增加構造柱、圈梁的數量,限制局部構造尺寸等措施實現;對于鋼筋混凝土結構,可以通過增加結構及構件的延性、連續性和冗余度,達到提高結構的整體牢固性來實現。

二、整體現澆樓板對結構強柱弱梁的影響

    “強柱弱梁是鋼筋混凝土框架結構實現大震不倒的重要結構措施之一,規范[2]定義強柱弱梁是指,節點左右梁端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和∑Mb與節點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和∑Mc之間滿足不等式

    ∑Mηc∑Mb   

    一級框架結構及9度時尚應符合

∑Mc≥l2∑Mbua

    式中:ηc為柱端彎矩增大系數,一級取l4,二級取12,三級取l1

    根據設防烈度和建筑高度來確定結構的抗震等級,對于框架結構,高度小于30m時,烈度為678度,其抗震等級為四、三、二級。汶川地區設防烈度為7度,所以其一般框架結構為三級結構,ηc=11。對于整體現澆樓板結構,框架梁實際為T形截面梁,當板內的鋼筋位于梁的受拉區時會顯著增加梁的抗彎承載力,同時由于鋼筋屈服后會出現超強,也使梁的承載力提高。

    地震時框架柱處于復雜的雙向受力狀態,在雙向地震力作用下,柱承載力退化顯著

    為保證柱有一定的延性,對柱的軸壓比規定了上限,三級框架為09。結構設計時一般根據軸壓比確定柱的截面尺寸,所以汶川地區的框架柱普遍截面尺寸較小。

    上述因素造成按照強柱弱梁原則設計的結構,在地震中實際成為“強梁弱柱”結構。汶川地震中,鋼筋混凝土現澆樓板框架結構大量出現的是柱鉸機制而不是梁鉸機制,其原因就在于此。圖1為漩口中學主教學樓未完全倒塌的側樓底層破壞情況,塑性鉸均出現在框架柱柱頂,而梁與樓板共同工作,沒有任何損壞,可是結構已接近倒塌。圖2是一預制裝配樓板框架結構,塑性鉸均位于梁內,結構破壞嚴重,但沒發生倒塌。

 

1  現澆樓板框架結構柱鉸機制破壞

 

2預制樓板框架結構梁鉸機制破壞

    為驗證現澆樓板對強柱弱梁的影響,本文取與文獻相同,如圖3所示質量、剛度分布皆均勻、規則的3×26層,首層層高45 m,其余各層36 m,三維框架分析模型。該框架設防烈度為8度,設計基本地震加速度02 9,抗震等級為二級,類場地。框架梁、柱截面尺寸如圖3所示。梁柱板混凝土強度等級為C30,縱筋為HRB335,板厚100 mm。樓面恒載、活載標準值分別為40 kNm²、20 kNm²;屋面恒載、活載標準值分別為45 kNm²、20 kNm²;樓面框架梁上施加9 kNm的均布荷載,屋面層外圍框架梁上施加3 kNm的均布荷載。框架分析及配筋計算采用PKPM系列SATWE軟件(2006年版),計算時將框架梁抗彎剛度乘20的放大系數;計算結構配筋后,手工進行考慮板影響的8x方向的節點強柱弱梁驗算。梁翼緣計算寬度按《混凝土結構設計規范》(GB 50010--2002)723款規定,取梁寬加l2倍板厚為1500 mm。表3是節點考慮和不考慮板影響的柱端彎矩與梁端彎矩比值∑Mc∑Mb的計算結果比較。從表3可見,考慮現澆板內鋼筋對梁端抗彎承載力的貢獻后,所有節點均不滿足“強柱弱梁”的要求,其中對中柱影響最大。如果再考慮梁、板內鋼筋屈服后的超強影響,按照現行建筑抗震設計規范設計的現澆板鋼筋混凝土框架結構是達不到“強柱弱梁”的設計目標的,對于此類結構應考慮板內縱筋的影響來進行“強柱弱梁”設計。

 

3空間框架平面圖

 

3節點柱梁抗彎承載力比較

   美國混凝土結構設計規范ACl 318,基于1980年后15年的研究成果,自ACl 318--1999開始考慮現澆板對框架結構抗側能力的貢獻,ACl 318—082162款中要求框架柱的抗彎承載力應滿足

∑Mnc≥(65)∑Mnb

    ∑Mnc為節點上下柱端截面順時針或反時針方向的抗彎矩承載力之和,計算時按偏心受壓構件考慮,取與計算方向對應側向力引起的軸力與重力荷載軸力導致最小抗彎承載力的組合設計值。

    ∑Mnb為節點左右梁端截面順時針或反時針方向組合的抗彎矩承載力之和,計算時取柱邊的梁端彎矩,對于與板整體現澆的T形梁,應考慮有效受拉翼緣內板鋼筋的作用。有效翼緣寬度bf按下述規定取:  

    (1)小于l4梁的跨度;

    (2)翼緣挑出長度:對于T形梁取8倍板厚與  12梁凈間距的較小值;對于L形梁取6倍板厚、l  2梁凈問距和112跨度三者的較小值。

    試驗研究表明,翼緣位于受拉區的T形梁,翼緣鋼筋對梁抗彎承載力的貢獻與側向位移有關,側向位移越大貢獻越大ACl 318-08中翼緣寬度的取值是2%層間位移確定的,在豎向荷載作用下不考慮受拉翼緣鋼筋的作用。所以,在進行框架強柱弱  驗算時,應按圖4計算負彎矩的抗彎承載力,若板內鋼筋As,s1,As,s2也,在柱邊處有可靠錨固,應將其作為受拉筋計算截面的抗彎承載力。

 

4節點負彎矩區計算截面

三、建筑結構倒塌分析

    通過對唐山、汶川地震的建筑震害調查和對親歷者的采訪,建筑結構在地震作用下的倒塌過程大體可分為兩類,一類是建筑在豎向及水平地震作用和豎向荷載共同作用下,在地面運動的過程中發生倒塌;另一類是地震過程中部分豎向承重構件破壞,地震后由于破壞構件上部結構不能繼續承受豎向荷載,而發生倒塌。從倒塌的形式看可分為整體倒塌和局部破壞引起的連續倒塌兩類。例如像現澆樓板這類整體性強的結構,其薄弱層全部豎向承重構件破壞,從而整個樓層發生塌垮,而其余樓層則基本不倒塌,如圖5所示,或上部樓層也跟隨倒塌,1995年日本坂神地震中一些高層建筑也發生此類塌垮;另一類是整體性較差的結構(例如預制裝配式樓板),首層局部承重墻或柱破壞后,引起上部結構發生豎向連續倒塌,如圖6所示,此類倒塌可稱為局部豎向倒塌。對于樓層塌垮,可以通過提高樓層的抗側能力,調整層問剛度,使剛度沿建筑高度的分布較均勻,避免出現較弱的薄弱層來避免發生樓層塌垮,對于局部豎向連續倒塌,則應通過增加構件的連續性和樓層的冗余度,使結構具有抗連續倒塌的能力,避免局部破壞在結構中擴散,規范中還缺少有關這方面的內容。

 

5建筑首層倒塌

 

6建筑局部豎向倒塌

    圖7是一底框建筑首層柱發生破壞,而由于上部結構的整體性和連續性較好,沒發生連續破壞。圖8是一磚混結構,位于烈度達到11度的映秀鎮漩口中學,底層倒塌,但由于采用現澆混凝土樓蓋,盡管變形很大,沒有發生連續倒塌。

    圖9則是20081123,抗震設防為6度的廣西鳳山縣發生一起特大地質災害中,一座6層樓房第3層山墻被巨大的滾石破壞,上部結構沒發生倒塌的實例。

 

7  建筑首層柱破壞沒發生連續倒塌

 

8  建筑承重墻破壞上部梁形成索機制

 

9建筑局部破壞沒發生連續倒塌

    研究和實踐證明,建筑結構經抗震設防后,不但具有抗御地震作用的能力,而且還具有防止由于爆炸、撞擊等其他偶然荷載造成結構局部破壞后發生連續倒塌的潛在能力。但是,建筑抗震設計與建筑抗倒塌設計是有一定區別的,可以在建筑抗震構造措施中考慮抗倒塌的要求,達到基本滿足抗倒塌目的,使經過建筑抗震設計的建筑結構,同時具備抗御其他偶然荷載的能力。

四、鋼筋混凝土框架結構抗倒塌措施

    自1968516 Et發生在英國倫敦的Ronan Point公寓倒塌事件,引起人們對高層建筑因部分結構或構件破壞而導致整個結構破壞的廣泛關注。Ronan Point公寓是22層裝配式混凝土板式建筑,由于位于18層角部的廚房內煤氣爆炸將其外承重墻推倒,引發上部樓板墜落,墜落的樓板導致下部結構破壞,從而使建筑的角部從上到下全部破壞。1990年后,隨著針對公共建筑炸彈恐怖襲擊事件的增多,美國開始關注如何提高民用建筑抗連續倒塌的能力,避免由于恐怖襲擊、意外事故等事件造成建筑出現局部破壞后,在結構中發生連鎖破壞,最終造成遠遠超過最初局部破壞范圍的破壞;并開展了相應的科學研究,提出了相應的設計方法,頒布了相關設計指南,在有關規范中增加了相應內容

    由于地震、爆炸、撞擊和其他意外事故的不確定性,期望一般建筑結構遭受意外的偶然荷載時,不發生局部破壞是不切實際的。但是,可以通過結構設計來限制局部破壞的擴散,避免或盡可能地減少連續倒塌。即建筑結構應能承受局部破壞,不發生局部破壞導致整體失穩或產生與局部破壞不成比例的破壞;應通過合理的結構布置,使結構可以將局部破壞區域的荷載轉移到相鄰區域保證整個結構不發生倒塌。為此需要結構有足夠的連續性、冗余度和耗能性能(延性),這些需要通過構造措施來實現。

 

10貫通拉結筋布置示意圖

    41  設置貫通拉結筋加強配筋連續性

    1976年唐山地震后,我國建筑抗震設計規范采用在磚混結構中設置圈梁、構造柱來增加結構的整體性,提高磚混結構的抗震能力,汶川地震中嚴格按照規范設置圈梁、構造柱的磚混結構很少發生倒塌,說明圈梁、構造柱確實能提高磚混結構的抗倒塌能力。鋼筋混凝土結構也可以采用“圈梁、構造柱”的概念,通過將梁、板、柱中的部分鋼筋沿結構周邊、樓層橫縱向和結構上下連續貫通,實現配筋的連續性,增強結構的整體性;當結構某豎向承重構件破壞時,上部結構能形成新的傳力途徑(如圖8所示),保持整體結構的穩定。貫通拉結筋的布置位置及數量可參考文獻建議的方法,圖10是其布置圖,各類拉結筋應采用焊結或機械連結。

    (1)樓層水平拉結筋

    在每層樓面和屋面處的板或梁內沿兩個主軸方向布置,它應從結構平面的一側貫通到結構平面的另一側。作用是當其下部支撐構件(例如柱或墻)破壞時,連續的拉結筋能成為受拉的索。拉結筋可以分布在板內,也可以成組集中布置在梁內。拉結筋的問距不超過同方向結構最大跨度的15倍。每米寬度內部拉結筋的強度(kNm)不應小于下列表達式的較大者:

    式中:D為永久荷載;L為可變荷載;Lr為同方向結構的最大跨度;Ft為最小拉結筋強度,取60(20+4n)兩者的較小值,n為結構的層數。

    (2)周邊貫通拉結筋

    在每層樓面和屋面處沿結構平面的周邊閉合布置,并且拉結筋的承載力不低于l0 Ft;周邊拉結筋若布置在現澆混凝土板內,則應在離邊緣12 m的范圍內。周邊拉結筋的作用除具有與樓層水平拉結筋相同的作用外,還起連結內部拉結筋的作用。所以,如果內部拉結筋不能錨固在外柱或外墻內時,應可靠地與周邊拉結筋連結。

    (3)豎向貫通拉結筋

    結構的每根柱內都應布置從底到頂的垂直拉結筋。此拉結筋的承載力應大于柱所承擔的樓層豎向重力荷載。設此拉結筋的目的是當某樓層下部支撐破壞后,柱中的拉結筋可將該樓層的荷載傳遞到上部結構,形成新的傳力路線。

    42框架梁底部縱向受拉鋼筋應全部貫通

    框架結構如果某個柱發生破壞,如圖7所示,其上部框架梁的受力狀況將發生巨大變化,一是跨度將成倍增加;二是柱上截面彎矩將改變方向,由負彎矩成為正彎矩。此時,如果梁底部縱向鋼筋沿全梁不貫通,或在節點處不連續,則會發生塌跨。所以,框架梁底部縱向受拉鋼筋應沿梁全長全部貫通,不應截斷或彎起;并按受拉鋼筋在節點處可靠錨固。

    43增加框架梁的延性提高結構的冗余度

    圖3所示框架結構的薄弱層在首層,若地震時82中柱發生破壞,其結構內力與設計內力將有很大變化。圖1 1B軸和2軸框架首層B2柱破壞后,在豎向不變荷載和50%可變荷載(10D+05L)作用F的彎矩圖。圖12B軸和2軸框架的計算彎矩與結構彎矩承載力比值,在計算截面抗彎承載力時,鋼筋和混凝土強度取標準值,鋼筋強度再乘l25超強系數。

 

11  中柱破壞后B軸框架彎矩圖

 

12 8軸框架計算彎矩與抗彎承載力比值

    由圖l2可見,首層13軸梁右端和跨中比值都大于l0,經塑性內力重分布后,梁右端也會出現塑性鉸,該梁可能垮塌;同樣首層AC軸梁也可能跨塌。 由于規范中對梁柱箍筋的配置有嚴格的要求,框架梁的抗剪承載力有較大的安全儲備,此結構框架梁非加密區的抗剪承載力標準值為421 kN,加密區的的抗剪承載力標準值為561 kN,首層柱破壞后最大剪力為424 kN,所以結構不會發生剪切破壞。

    綜上所述,經8度抗震設防的鋼筋混凝土框架結構,在某一框架柱破壞后,結構的抗剪承載力一般可滿足抗連續倒塌的要求,框架梁負彎矩承載力與計算內力相差較小,框架梁正彎矩承載力與計算內力相差較多,有可能出現由于抗彎承載力不足造成的豎向連續倒塌。

    由于地震作用的偶然性和不確定性,建筑結構設計、施工和使用階段均存在人為失誤的可能性,地震中建筑結構可能出現如圖6~圖9所示局部承重構件破壞的情況,為保障整體結構的安全,建筑結構應具有一定的冗余度,避免發生連續倒塌。都對結構的冗余度提出要求,即結構的某一根承重柱或一段承重墻破壞時,其上部結構能形成新的傳力途徑,不出現連續倒塌。

    支撐構件從原承載力至喪失承載力所經歷的時間tr對上部結構荷載的動力系數有很大影響,tr越短動力系數越大,當tr接近0時,對于彈性體系動力系數最大可達到20,當tr小于01倍結構自振周期后,動力系數變化很小;上部結構的塑性對動力系數的影響也很大,理想彈塑性結構其動力系數為10。所以,從抗倒塌角度,增加結構的延性要比提高結構的抗力更合理

    為保證框架梁梁端截面的延性,規定梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不應大于25%,且計入受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區高度和有效高度之比,一級不應大于025,二、三級不應大于035。同時規定梁端截面的底部和頂部縱向鋼筋配筋量的比值,一級不應小于05,二、三級不應小于03。如第一節所述,從危險性方面講,二、三和四級框架的倒塌危險性并不比一級框架低,所以宜采用同一級框架的標準。  

    增加結構延性的另一好處,是可以利用框架梁中的“拱效應”。理論分析和試驗研究都表明,在豎向荷載作用下框架梁開裂后,裂縫的發展使框架梁有向外移動的趨勢,由于側向位移受到節點的約束,在框架梁內會產生軸向壓力,框架梁實際成為壓彎構件,結果使框架梁的極限承載力顯著提高,此現象被稱為拱效應。文獻進行了24根鋼筋混凝土框架梁試驗,對框架梁中拱效應進行了系統研究,得到了不同加載速度情況下的梁中軸力、支座約束彎矩和荷載與撓度關系曲線。試驗證明在配筋率小于l5%對,拱效應可顯著提高框架梁的極限承載力,試驗值與按塑性鉸理論計算值比值α的平均值為194,影響框架梁中拱效應的主要因素是縱向鋼筋配筋率和跨高比。α可表達為

    當由上式計算的α小于l時,取α等于l

    式中:P為縱向受拉鋼筋的配筋率()ln為框架梁的凈跨度;h為框架梁的截面高度。按式(3)計算B軸首層13軸框架梁的α=145,由于拱效應的存在,結構發生連續倒塌的可能性很小。

五、結論

    (1)由于科學技術發展水平所限,地震還很難預測和預報,我國67度低烈度設防區,發生大地震的危險性不容忽視,為保障人民生命財產的安全,低烈度區建筑抗震設計中大震不倒的設防水準應適當提高。

    (2)鋼筋混凝土整體現澆樓板對結構的強柱弱梁要求有較大影響,不考慮現澆樓板內鋼筋對梁抗彎承載力的有利影響會導致弱柱強梁的結果。所以,在進行強柱弱梁驗算時,應考慮負彎矩區有效受拉翼緣范圍內板鋼筋的作用。

    (3)地震作用下建筑的倒塌可分為整體倒塌和局部倒塌兩類,規范[2]中對于防止整體倒塌已有較完善的要求和措施,而對于如何防止由于某些豎向承重構件破壞引起的連續倒塌則缺少明確的要求和措施。應通過增加結構的連續性、延性和冗余度,提高結構的整體牢固性,達到防連續倒塌的目的。

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(本文來源:陜西省土木建筑學會     文徑網絡:呂琳琳  尹維維 編輯   文徑 審核)

 
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